Расчет диафрагмы зависимость от давления. Методика расчета диафрагмы для измерения расхода сухого газа и пара
Всесторонние исследования сужающих устройств дали возможность нормализовать диафрагмы, сопла и сопла Вентури, что позволило изготовлять и применять их в комплекте с дифманометрами для измерения расхода и количества жидкостей, газов и паров в горизонтальных, наклонных и вертикальных круглых трубопроводах по результатам расчета без индивидуальной градуировки. При изготовлении и установке стандартных сужающих устройств в трубопроводах должны соблюдаться определенные требования, основные из которых рассматриваются ниже 1.
Диафрагма. Стандартная диафрагма может применяться без градуировки в трубопроводах диаметром при
одновременном соблюдении условия Диафрагма является наиболее простой конструкцией из числа сужающих устройств.
Стандартная диафрагма схематически показана на рис, 14-2-1. Она представляет собой тонкий диск, имеющий круглое отверстие диаметром центр которого совпадает с центром сечения трубы. Отверстие диафрагмы цилиндрической формы со стороны входа потока имеет прямоугольную кромку. Длина цилиндрического отверстия а должна находиться в пределах а при длина должна равняться примерно При толщине диафрагмы цилиндрическое отверстие должно выполняться с коническим расширением к выходу потока (рис.
14-2-1, а). Угол наклона, образующий конус к оси диафрагмы, должен лежать в пределах от 30 до 45°. В тех случаях, когда толщина можно изготовлять диафрагму и без конического расширения со стороны выхода потока (рис. 14-2-1, б), что имеет место обычно для больших диаметров трубопроводов и при небольших давлениях среды.
Рис. 14-2-1. Стандартная диафрагма (стрелкой показано направление потока). а - с коническим расширением к выходу потока; б - без конического расширения со стороны выхода потока.
Толщина стандартной диафрагмы не должна превышать . В большинстве случаев при применении диафрагм нецелесообразно иметь толщину ее менее и больше Наименьшая необходимая толщина диска при перепаде давления должна определяться расчетным путем, исходя из условий механической прочности диафрагмы .
Шероховатость поверхностей диафрагмы должна соответствовать классам чистоты, указанным на рис. 14-2-1. На входной и выходной кромках отверстия диафрагмы не должно быть зазубрин, заусенцев и т. п. Особое внимание при изготовлении диафрагмы должно быть обращено на обработку входной кромки: она должна быть острой и не должна иметь закруглений, царапин и т. п. Точность выполнения входной кромки диафрагмы должна увеличиваться с уменьшением диаметра отверстия . У диафрагм, диаметр отверстия которых не превышает острота кромки должна быть такой, чтобы падающий на нее луч света не давал отражения. Если то луч света может отражаться, но кромка не должна иметь заметного невооруженным глазом притупления.
Отбор давлений можно осуществлять при помощи отдельных цилиндрических отверстий в обойме (рис. 14-2-2), кольцевых камер, каждая из которых соединяется с внутренней полостью
трубопровода группой равномерно расположенных по окружности прямоугольных отверстий (рис. 14-2-3).
Диафрагмы с кольцевыми камерами более удобны в эксплуатации, особенно при наличии местных возмущений потока или в тех случаях, когда поток не вполне симметричен благодаря наличию изгибов трубопровода или других препятствий. Следует также отметить, что кольцевые камеры, способствующие выравниванию давления, позволяют более точно измерять перепад давления при меньших длинах прямых участков, чем отдельные отверстия.
Диафрагма в обойме с отдельными отверстиями.
Рис. 14-2-3. Диафрагма с кольцевыми камерами.
Отбор давлений можно также осуществлять при помощи кольцевых камер, образованных полостью двух трубок, согнутых вокруг трубопровода в кольцо или прямоугольник. Такой способ рекомендуется применять при давлениях среды в трубопроводах с условным диаметром
Диафрагма с отбором давлений с помощью двух отдельных отверстий в трубопроводе или «теле» каждого из фланцев (см. рис. 14-2-1, б) может быть использована в трубопроводах с условным диаметром от 450 до при рабочих давлениях и температурах, соответствующих условным давлениям до
Для обеспечения выравнивания давления в кольцевой камере диафрагмы необходимо, чтобы площадь диаметрального сечения камеры, определенная по одну сторону от оси трубопровода, была не менее половины площади группы отверстий, соединяющих камеру с внутренней полостью трубопровода.
Таким образом для кольцевой камеры, выполненной по схеме рис. 14-2-3,
где число отверстий; площадь одного отверстия, которая должна быть не менее
Определяя ширину кольцевой щели с при наличии прокладки у камерной диафрагмы, необходимо учитывать сжимаемость прокладки. Если кольцевая камера соединяется с внутренней полостью трубопровода группой отверстий при наличии кольцевой щели, обусловленной установкой прокладки, то при определении необходимой площади площадь щели, остающейся после сжатия прокладки, должна учитываться, если ширина этой щели превышает
Для кольцевой камеры, выполненной из согнутых вокруг трубопровода трубок, площадь определяется по формуле
где внутренний диаметр трубки, образующий кольцо или прямоугольник.
Число отверстий, соединяющих каждую кольцевую камеру с полостью трубопровода (рис. 14-2-3), должно быть не менее 4. Диаметр отверстия или ширина кольцевой щели, соединяющих камеру с трубопроводом, и диаметр отдельного отверстия (размер с) не должны превышать при а при должны находиться в пределах Нижний предел размера с, равный допускается только для
Кроме того, должны соблюдаться следующие условия: для чистых жидкостей и газов при измерении перепада давления через отдельные отверстия и кольцевые камеры 1 с для паров, влажных газов и жидкостей, которые могут испаряться в соединительных (импульсных) линиях, при измерении перепада давления через кольцевые камеры, 1 с а при измерении через отдельные отверстия Обычно диаметр отдельного отверстия выполняют не менее для чистых жидкостей и газов и не менее в остальных случаях. Следует отметить, что при совместное удовлетворение указанных выше требований при изготовлении диафрагм с отдельными отверстиями затруднительно. Поэтому в таких случаях лучше применять камерные диафрагмы.
Внутреннюю кромку отверстия (в кольцевой камере, обойме, фланце или трубопроводе) рекомендуется закруглять по радиусу, не превышающему 0,1 с, кроме того, кромка должна быть без заусенцев. Толщина I стенки корпуса кольцевой камеры (рис. 14-2-3) или длина цилиндрической части отдельного отверстия (рис. 14-2-2) должна быть не менее 2 с.
Отклонение действительного диаметра отверстия диафрагмы от среднего значения, определенное не менее чем в четырех равно отстоящих друг от друга диаметральных направлениях, не должно превышать 0,05% При допускается отклонение в 0,1% Указанные допуски на диаметр проходного отверстия диафрагмы остаются в силе для сопл и сопл Вентури, рассматриваемых ниже. При этом для них диаметр должен определяться в начале и в конце цилиндрической части отверстия. Внутренний диаметр корпуса кольцевой камеры (рис. 14-2-3) или обоймы (рис. 14-2-2) должен быть равен (с допустимым отклонением диаметру трубопровода, принятому для расчета диафрагмы, сопла или сопла Вентури.
Стандартные диафрагмы с кольцевыми камерами типа (рис. 14-2-3), предназначенные для трубопроводов с условными проходами и рабочих давлений и температур, соответствующих условным давлениям до должны изготовляться по ГОСТ 14321-73.
Рис. 14-2-4. Стандартная диафрагма с кольцевыми камерами в патрубках со сварным соединением.
Диафрагмы бескамерные, предназначенные для трубопроводов с условными проходами , на условные давления до изготовляют по ГОСТ 14322-69.
На рис. 14-2-4 показан пример конструктивного выполнения стандартной диафрагмы с кольцевыми камерами в патрубках со сварным соединением, внутренний диаметр которых принимается равным внутреннему диаметру трубопровода. Сварные соединения с измерительными диафрагмами, применяемые для неагрессивных сред, предназначены для рабочих давлений и температур, соответствующих условным давлениям от 100 до Кольцевые камеры соединяются с внутренними полостями
патрубков с помощью восьми прямоугольных отверстии, равномерно распределенных по окружности.
Диафрагмы этого типа широко применяются на тепловых электрических стйнциях высокого давления, например, для измерения расхода питательной воды парогенераторов. Сварная конструкция диафрагм может быть использована на атомных электрических станциях и на других промышленных предприятиях.
Сопло. Стандартное сопло, схематически показанное на рис. 14-2-5, может применяться без градуировки в трубопроводах диаметром при одновременном соблюдении условия Профильная часть отверстия сопла со стороны входа потока должна быть выполнена с плавным сопряжением дуг радиусами
Рис. 14-2-5. Стандартное сопло. а - для ; б - для Размеры:
Дуга, проведенная радиусом должна сопрягаться с выходной цилиндрической частью сопла. У сопла (рис. 14-2-5, б) дуга, проведенная радиусом доходит только до точки на торце сопла, лежащей на диаметре Отклонение радиусов дуг от номинальных значений не должно превышать 10% при 0,25 и 3% при
На выходе цилиндрическая часть отверстия сопла должна заканчиваться расточкой предохраняющей выходную кромку от повреждений. Выходная кромка должна быть острой и не должка иметь закруглений, фасок, заусенцев и т. п. Шероховатость рабочих поверхностей сопла должна соответствовать классам чистоты, указанным на рис. 14-2-5. Значения любых двух диаметров, полученные при измерении в плоскости, перпендикулярной к оси сопла, не должны отличаться от среднего значения более чем на 0,1%.
Измерение перепада давления в сопле может производиться через две кольцевые камеры или через отдельные цилиндрические отверстия. Отбор давлений через кольцевые камеры, как отмечалось выше, более предпочтителен, чем отбор давлений через отдельные отверстия. Требования, предъявляемые к устройству кольцевых камер и выполнению отверстий (размер с) для отбора давлений, те же, что и для диафрагм. Поэтому при изготовлении кольцевых камер или отдельных отверстий необходимо руководствоваться указаниями, изложенными выше при рассмотрении диафрагм.
На рис. 14-2-6 показан пример конструктивного выполнения стандартного сопла с кольцевыми камерами в патрубках со сварным соединением, внутренний диаметр которых должен быть равен
внутреннему диаметру трубопровода. Сварные соединения этого типа с измерительными соплами, применяемые для неагрессивных сред, предназначены для рабочих давлений и температур, соответствующих условным давлениям от Кольцевые камеры соединяются с внутренними полостями патрубков с помощью восьми прямоугольных отверстий, равномерно распределенных по окружности.
Рис. 14-2-6. Стандартное сопло с кольцевыми камерами в патрубках со сварным соединением .
Сварные соединения с измерительными соплами широко применяются на тепловых электрических станциях для измерения расхода перегретого водяного пара высокого давления.
Сопла этого типа могут быть использованы также на атомных электрических станциях и в других отраслях промышленности.
Сопло менее чувствительно к загрязнению и коррозии. Загрязнение или незначительное изменение входного профиля сужающего устройства в процессе эксплуатации влияет на коэффициент расхода сопла в значительно меньшей степени, чем на коэффициент расхода диафрагмы. При одних и тех же значениях и перепадах давления сопло позволяет измерять больший расход вещества, чем диафрагма. Кроме того, при измерении расхода пара и газа сопло обеспечивает более высокую точность измерения по сравнению с диафрагмой.
Рис. 14-2-7. Стандартное сопло Вентури для (верхняя половина - короткое, нижняя половина - длинное).
Сопло Вентури. Из числа существующих форм труб Вентури нормализована труба с входной частью, выполненной так же, как и стандартное сопло. Поэтому сужающее устройство этого типа получило название стандартное сопло Вентури. Оно может быть изготовлено с длинным и коротким диффузором (конусом). У длинного сопла Вентури диффузор на выходе имеет диаметр, равный диаметру трубопровода (рис. 14-2-7, нижняя часть). Короткое сопло Вентури имеет диаметр на выходе у диффузора меньше диаметра трубопровода (рис. 14-2-7, верхняя часть). Сопло Вентури, профили которого показаны на рис. 14-2-7, может применяться без градуировки для измерения расхода различных сред в трубопроводах Диаметром при одновременном соблюдении условия
И не быть меньше
Рис. 14-2-8. Потеря давления в сужающем устройстве. 1 - диафрагма; 2 - сопло; 3 - короткое сопло Веитури любое значение); 4 - длинное сопло Вентури длинное сопло Вентури .
Кольцевая камера для отбора давления соединяется с внутренней полостью трубы с помощью кольцевой щели или группы отверстий, равномерно расположенных по окружности. Требования, предъявляемые к устройству кольцевых камер для отбора давлений, те же, что и для диафрагм.
Потеря давления. При выборе сужающего устройства следует считаться с потерей давления измеряемой среды, так как давление за сужающим устройством, как видно из рис. 14-1-1, полностью не восстанавливается. Потерю давления измеряемой среды, протекающей через сужающее устройство, определяют как разность статических давлений, измеренных в двух ближайших поперечных сечениях, в которых как до, так и после сужающего устройства не наблюдается его влияния на характер потока. Потеря давления в сужающем устройстве обычно выражается в долях или процентах перепада давления
Зависимость потери давления от и типа сужающего устройства в долях от перепада давления приведена на рис. 14-2-8. Из графика видно, что при одном и том же значении потеря давления в диафрагме больше, чем в сопле. Однако следует отметить, что при равных перепадах давления для одного и того же расхода среды значение для диафрагмы больше, чем для сопла, поэтому практически потеря давления при использовании диафрагм и сопл приблизительно одинакова.
У сопла Вентури главным образом благодаря наличию на выходе диффузора, способствующего более полному восстановлению потенциальной энергии потока, потеря давления значительно меньше, чем у диафрагмы и сопла. Сопло Вентури рекомендуется
применять в тех случаях, когда в промышленных установках при измерении расхода вещества большие потери давления недопустимы. Потеря давления в коротком сопле Вентури сравнительно небольшая, если выходной диаметр диффузора составляет не менее
Приводимые далее расчетные формулы (равно как и методы расчета) справедливы для любых сужающих устройств, и в том числе, для стандартных диафрагм и сопел, но, разумеется, числовые значения коэффициентов расхода и поправочных множителей на изменение плотности газа и пара будут различны для разных сужающих устройств.
Учитывая, что площадь круглого отверстия сужающего устройства F 0 = d 2 /4 и p = p 1 - p 2 , а также производя соответствующую подстановку в формулы расхода (1),(2), получим значения Q м и Q о в виде:
где p измеряются в паскалях.
В большинстве технических расчетов применяют не секундный, а часовой расход. Измерять же диаметр d удобнее в миллиметрах, а не метрах.
С учетом вышеизложенного получим следующие выражения для Q м (кг/ч) и Q о (м 3 /ч):
(3)
Погрешности измерения расхода с помощью диафрагм и сопел
Уравнения расхода, например (3), содержат пять множителей , , 1/2 , p 1/2 , d 2 , от погрешностей которых зависит погрешность измерения расхода Q м или Q о. Имеются в виду случайные погрешности перечисленных величин. Систематические погрешности должны быть устранены или же учтены соответствующими поправками. Если были бы известны средние квадратические случайные погрешности , , d , , p , то на основании закона сложения средних погрешностей можно записать
В общем случае погрешность коэффициента расхода надо определять по формуле (5):
В формуле (5) через и обозначена исходная погрешность а, которой оценивается достоверность коэффициента .
где D- диаметр трубы;
d - диаметр диафрагмы;
m - относительная площадь сужающего устройства.
Согласно стандарту ИСО 5167 для диафрагм с угловым и фланцевыми отборами и = 0,3 % при т < 0,36 и и = 0,5% при т > 0,36. Для сопел и = 0,4 % при т < 0,36 и и = % при т > 0,36. В правилах РД 50-213-80 для сопел и = 0,3 % при т 0,25 и и = % при m > 0,25.
Если при определении т допущена погрешность из-за неточного измерения значений d и D , то возникает дополнительная погрешность m коэффициента , которую можно определить, исходя из формул (6) и (7) и зная погрешности d и D .
(6)
(7)
откуда для диафрагм
(8)
и для сопел
(9)
Значения d и D зависят от точности измерения d и D. Максимальная погрешность измерения d находится в пределах от 0,02 до 0,1%. Соответственно d будет изменяться от 0,01 до 0,05%.
Погрешность измерения перепада давления p или, иначе говоря, погрешность дифманометра будет определяться разными формулами, которые зависят от того, отнесен ли класс точности S дифманометра (т. е. основная погрешность показаний прибора в процентах) к верхнему пределу измерения разности давлений S p или же к верхнему пределу измерения расхода S Q Эти формулы имеют вид:
Согласно ГОСТ 18140-84 дифманометры, предназначенные для работы в комплекте с сужающими устройствами, имеют класс S Q отнесенный к верхнему пределу измерения расхода. Обычно S Q =(0,51,5)%. /1/
Недостатки
Недостатком метода являются относительно большие погрешности (1- 2%), обусловленные демпфирующим действием сужающего устройства, нелинейной зависимостью между расходом и перепадом давлений, неравномерным распределением давления, износом сужающего устройства, изменением плотности вещества и др. Последняя причина особенно существенна при измерении расхода газа или пара.
Расходомеры переменного перепада состоят из устройств, образующих местное сужение в трубопроводе (сужающие устройства) и дифференциальных манометров перепада давления.
Принцип действия сужающих устройств заключается в следующем: при протекании потока жидкости, газа или пара в суженном сечении трубопровода часть потенциальной энергии давления переходит в кинетическую. Средняя скорость потока увеличивается, в результате чего в сужающем устройстве создается перепад давления, величина которого зависит от расхода вещества.
Сужающие устройства подразделяются на две группы: нормализованные и ненормализованные. К первой группе относятся диафрагмы, сопла, трубы Вентури. Диафрагмы и сопла устанавливают в трубопроводах круглого сечения диаметром не менее 50 мм, а трубу Вентури — в трубопроводе диаметром не менее 100 мм.
Ко второй группе сужающих устройств относятся сдвоенные диафрагмы, сопла с профилем размером 1/4 круга и другие устройства, которые применяют для измерения расхода вязких жидкостей при малых диаметрах трубопроводов.
Диафрагмы (рис. 31) бывают камерные А — отбор импульсов давления при помощи кольцевых камер и бескамерные Б — отбор импульсов давления при помощи отверстий (табл. 13). Толщина диска диафрагмы должна быть менее 0,1 D (D — диаметр условного прохода трубопровода).
Камерные диафрагмы состоят из диска, прокладки и двух кольцевых камер. Кольцевые камеры измеряют давление до и после диафрагмы. Толщина диска равна 3 мм для трубопроводов диаметром D < 150 мм и 6 мм для трубопроводов диаметром 150 < D < 400 мм.
Сопла могут применяться для труб диаметром не менее 50 мм. Схема сопла представлена на рис. 32. Верхняя часть соответствует отбору импульсов давления при помощи кольцевой камеры, нижняя — отбор производится при помощи отверстий. Выпускают их малыми сериями.
Труба Вентури имеет постепенно сужающееся сечение, которое затем расширяется до первоначального размера. Вследствие такой формы потери давления в ней меньше, чем в диафрагмах и соплах. Труба Вентури состоит из входного и выходного конусов и цилиндрической средней части (рис. 33).
Труба Вентури называется длинной, если диаметр выходного конуса равен диаметру трубопровода, и короткой, если он меньше диаметра трубопровода.
Сужающие устройства — простые дешевые надежные средства измерения расхода. Градуировочная характеристика стандартных сужающих устройств может быть определена расчетным путем, поэтому отпадает необходимость в образцовых расходомерах. Сужающее устройство является индивидуальным для каждого расходомера.
Из перечисленных сужающих устройств наибольшее применение нашли диафрагмы, поэтому приведем примеры расчета диафрагмы для измерения расхода воды и влажного воздуха (газа).
Расчет сужающего устройства заключается в определении размеров его проходного отверстия.
1. Находим произведение коэффициента расхода а на отношение площади проходного сечения диафрагм к площади трубопровода а:
2. Рассчитываем критерии Рейнольдса, соответствующие расчетному и минимальному расходам:
3. По произведению ста с помощью графика (рис. 34) определяем значение а и а:
4. Рассчитываем потери давления от установки диафрагмы
Фактические потери давления от установки диафрагмы меньше допустимого значения.
- Определяем диаметр прохода диафрагмы при рабочей температуре:
6. Находим диаметр прохода при температуре 20 °С:
7. Проверяем расчет по формуле:
1. Определяем плотность влажного воздуха:
2. Находим ориентировочное значение произведения ста, приняв коэффициент расширения е = 1:
- Рассчитываем критерий Рейнольдса для расчетного и минимального расходов воздуха:
- По графику (см. рис. 34) определяем ориентировочные значения а и а. Они равны соответственно 0,445 и 0,673.
- Находим значение коэффициента расширения е по графику (рис. 36) - е = 0,975.
- Уточняем значение произведения а а 8 = 0,292 . 0,975 = 0,287.
- По уточненному произведению а а 8 определяем а и а (см. рис. 34):
Полученное значение меньше допустимого.
- Рассчитываем потери давления от сужающего устройства (см. рис. 35): AP d = 55 %;
10. Проверяем расчет по формуле
Однотипные по устройству дифференциальные манометры и вторичные приборы могут быть использованы для различных условий измерения.
Расходомеры с сужающими устройствами универсальны, они применяются для измерения расхода практически любых однофазных (иногда и двухфазных) сред в широком диапазоне давлений, температур, диаметров трубопроводов.
Диафрагма (измерение расхода)
Схема установленной диафрагмы в кольцевой камере (которая в свою очередь вставлена в трубу). Принятые обозначения: 1. Диафрагма; 2. Кольцевая камера; 3. Прокладка; 4. Труба. Стрелки показывают направление жидкости/газа. Оттенками цвета выделено изменение давления.
| где | |
| = объёмный расход (at any cross-section), м³/с | |
| = массовый расход (at any cross-section), кг/с | |
| = коэффициент истечения, безразмерная величина | |
| = коэффициент расхода, безразмерная величина | |
| = площадь сечения трубы, м² | |
| = площадь | |
| = диаметр трубы, м | |
| = диаметр отверстия в диафрагме, м | |
| = соотношение диаметров трубы и отверстия в диафрагме, безразмерная величина | |
| = скорость жидкости до диафрагмы, м/с | |
| = скорость жидкости внутри диафрагмы, м/с | |
| = давление жидкости до диафрагмы, Па (кг/(м·с²)) | |
| = давление жидкости после диафрагмы, Па (кг/(м·с²)) | |
| = плотность жидкости, кг/м³. |
Течение газа через диафрагму
В основном, уравнение (2) применимо только для несжимаемых жидкостей. Но оно может быть модифицировано введением коэффициента расширения с целью учёта сжимаемости газов.
Равен 1.0 для несжимаемых жидкостей и может быть вычислен для газов.
Расчёт коэффициента расширения
Коэффициент расширения , который позволяет отследить изменение плотности идеального газа при изоэнтропийном процессе , может быть найден как:
Для значений менее чем 0.25, стремится к 0, что приводит к обращению последнего члена в 1. Таким образом, для большинства диафрагм справедливо выражение:
| где | |
| = коэффициент расширения, безразмерная величина | |
| = | |
| = отношение теплоёмкостей (), безразмерная величина. |
Подставив уравнение (4) в выражение для массового расхода (3) получим:
Таким образом, конечное выражение для несжатого (т.е., дозвукового) потока идеального газа через диафрагму для значений β меньших, чем 0.25:
Помня что и (уравнение состояния реального газа с учётом фактора сжимаемости)
| где | |
| = отношение теплоёмкостей (), безразмерная величина | |
| = массовый расход в произвольном сечении, кг/с | |
| = расход реального газа до диафрагмы, м³/с | |
| = расходный коэффициент диафрагмы, безразмерная величина | |
| = площадь сечения отверстия в диафрагме, м² | |
| = |
РАСЧЕТА ДИАФРАГМЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ РАСХОДА СУХОГО ГАЗА И ПАРА;
РАСЧЕТА ДИАФРАГМЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ВЛАЖНОГО ГАЗА;
РАСЧЕТА ДИАФРАГМЫ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ РАСХОДА ЖИДКОСТИ;
РАСЧЕТА РЕГУЛИРУЮЩЕГО ОРГАНА;
ВЫБОРА ИСПОЛНИТЕЛЬНОГО МЕХАНИЗМА.
К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ ПО СПЕЦДИСЦИПЛИНЕ
«МОНТАЖ, НАЛАДКА И ЭКСПЛУАТАЦИЯ САУ»
Для студентов специальности 220301. Автоматизация технологических
Процессов и производств (по отраслям)
Липецк 2010 г.
СБОРНИК МЕТОДИК К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ ПО ДИСЦИПЛИНЕ
«Монтаж, наладка и эксплуатация САУ»
Сборник методик предназначен для студентов 4 курса очной формы обучения по специальности 220301. Автоматизация технологических процессов и производств (по отраслям).
Составитель: Полякова Т. Ф.. – преподаватель спец. дисциплин
Рецензент: _______Курлыкин А. Ф. Зам. начальника цеха КИП и А ОАО «НЛМК»
Одобрено методическим советом Липецкого металлургического колледжа и рекомендовано к применению для студентов в качестве методических указаний по разработке курсового проекта по спец. дисциплине «Монтаж, наладка и эксплуатация САУ».
| Лист | |
| Введение | |
| 1. Расчет диафрагмы для измерения расхода сухого газа и пара | |
| 1.1 Необходимые исходные данные | |
| 1.2 Определение недостающих для расчета данных | |
| 1.3 Определение параметров диафрагмы | |
| 1.4 Проверка расчета | |
| 2. Расчет диафрагмы для измерения расхода влажного газа | |
| 2.1 Необходимые исходные данные | |
| 2.2 Определение недостающих для расчета данных | |
| 2.3 Определение параметров диафрагмы | |
| 2.4 Проверка расчета | |
| 3.Расчет диафрагмы для измерения расхода жидкости | |
| 3.1 Необходимые исходные данные | |
| 3.2 Определение недостающих для расчета данных | |
| 3.3 Определение параметров диафрагмы | |
| 3.4 Проверка расчета | |
| Приложение А | |
| 4. Расчет регулирующего органа | |
| 4.1 Расчет по пропускной способности | |
| 4.2 Определение условного диаметра регулирующего органа | |
| 4.3Определение рабочей характеристики | |
| 5 Выбор исполнительного механизма | |
| Список использованных источников | |
| Приложение В | |
| Приложение С | |
| Приложение Д | |
| Приложение Е |
Введение
Дисциплина «Монтаж, наладка и эксплуатация САУ» является одной из базовых при обучении на специальности 220301 (2101) «Автоматизация технологических процессов и производств»). Изучая ее, студент должен знать основные компоненты САР принцип работы всех компонентов и структуру взаимосвязи между всеми компонентами. Для качественного закрепления изучаемого материала и приобретения практических навыков предусматривается выполнение индивидуального курсового проекта.
Конечной целью курсового проекта является построение САР расхода вещества, реализованную на конкретной элементной базе и направленную на выполнение определенных задач, что определяется заданием на курсовое проектирование и индивидуальным дополнительным заданием. Кроме расчетов, в курсовом проекте обязательным является разработка Схемы автоматизации и Схемы принципиальной электрической (Пневматической), технологическое программирование САР. Курсовой проект выполняется индивидуально на основании лекционного, справочного и другого дополнительного материалов. Курсовой проект рассчитан на 30 часов. Во время выполнения проекта предусматривается 20 часов консультаций. Для оценки успеваемости студентов выполнение работы разбивается на этапы, где каждый этап является логически завершенным заданием:
первый этап – выполнение расчетных задач;
второй этап – разработка Схемы автоматизации;
третий этап – разработка Схемы принципиальной электрической (Пневматической);
четвертый этап – разработка технологического программирования САР расхода вещества.
Методика расчета диафрагмы для измерения расхода сухого газа и пара.
(согласно Правилам РД 50-213-80)
Таблица 1.1 - Необходимые исходные данные
| Задано и принято | Обозначение параметра | Единица измерения |
| Максимальный расход измеряемой среды Для газа (объемный расход, приведенный к нормальным условиям): Для пара (массовый расход) | Q ном. max Q м. max | м 3 /час кг/час |
| Средний расход измеряемой среды Для газа: Для пара: | Q ном.ср Q м. ср | м 3 /час кг/час |
| Молярная концентрация компонентов сухой газовой смеси 1-й компонент (название): 2-й компонент (название): * * n-й компонент (название): | N 1 N 2 * * N n | доля ед. доля ед. * * доля ед. |
| Температура среды перед диафрагмой: | t | ºС |
| Избыточное давление перед диафрагмой: | Р и | кгс/см 2 |
| Среднее барометрическое давление: | Р б | мм рт.ст. |
| Допустимая потеря давления при Q max | Р′ п | кгс/см 2 |
| Внутренний диаметр трубопровода при t=20ºС | D 20 | мм |
| Абсолютная шероховатость трубопровода | δ | |
| Имеющаяся длина прямолинейного участка трубопровода: | L пт | |
| Тип местного сопротивления в начале прямолинейного участка трубопровода: | - | |
| Материал трубопровода | - | |
| Материал диафрагмы | - | |
| Тип дифманометра | - |
Примечание 1. Сумма молярных концентраций всех компонентов газовой смеси должна равняться 1.
Примечание 2. Абсолютная шероховатость трубопровода зависит от материала и состояния внутренней поверхности трубопровода. При отсутствии данных можно принять значение абсолютной шероховатости согласно (Приложению А п. 1).
Примечание 3. Вместо допустимой потери давления при максимальном расходе (таблица 1.1 «Необходимые исходные данные») может быть задан предельный номинальный перепад давления дифманометра ΔР н. Значения ΔР н выбираются из ряда чисел, установленных стандартом, согласно выражению:
ΔР н = n 1 · 10 х, где х – целое число, n 1 – 1; 1,6; 2,5; 4; 6,3.
Примечание 4. При отсутствии данных о материале диафрагмы следует принять одну из следующих марок нержавеющей стали Х23Н13, Х18Н25С2, 1Х18Н9Т.